選型關(guān)鍵及原則

1、流速及取值：

①、換熱管網(wǎng)流速：指進、出水管路，見流速表。

②、機組總管流速：管徑≦ 80時，選1m/s， ≧ 100時，見流速表。


③、角孔流速：最大為6m/s （四個進出口）。

④、板間流速：0.4 ～ 0.8m/s（L型0.8，M型0.6，H型0.4）。

2、換熱面積：指換熱器的面積，單板面積*參與換熱片數(shù)（總片數(shù)減二）

①、換熱面積的核算：

換熱面積=換熱量/換熱系數(shù)/對數(shù)均勻溫差/污垢系數(shù)

②、換熱量的核算：

換熱量=建筑面積*采暖熱方針（即熱負荷，見方針表）

3、介質(zhì)參數(shù)：

①、區(qū)域供暖：暖氣采暖/地熱采暖：110/75 ℃ - 50/75

②、區(qū)域供暖：地熱采暖：110/75 ℃- 40/50 ℃

③、樓宇空調(diào)：風機盤管采暖：110/75 ℃ - 50/60 ℃

④、日子熱水：洗浴、廚房、洗衣房：70/50 ℃ - 10/55 ℃

⑤、泳池供水：游泳池恒溫供水：110/70 ℃ - 10/40 ℃

⑥、超高層空調(diào)制冷：冷水轉(zhuǎn)化：7/11 ℃ - 8/12 ℃

板式換熱器選型核算的辦法及公式

現(xiàn)今板式換熱器選型核算一般都選用軟件選型。慣例手算辦法和公式如下：

(1) 求熱負荷Q

Q=G．ρ．ＣP．Δt

(2) 求冷熱流體進出口溫度

t2=t1+ Q /G ．ρ ．ＣP

(3) 冷熱流體流量

Ｇ=Q / ρ ．ＣP ．(t2-t1 )

(4) 求均勻溫度差Δtm

Δtm=(T1-t2)-(T2-t1)/In(T1-t2)/(T2-t1)或Δtm=(T１-t2)+(T2-t1)/2

(5) 選擇板型

若一切的板型選擇完，則進行作用分析。

(6) 由Ｋ值規(guī)劃，核算板片數(shù)規(guī)劃Ｎmin，Ｎmax

Ｎmin = Q / Kmax ．Δtm ．F P ．β

Ｎmax = Q / Kmin ．Δtm ．F P ．β

(7) 取板片數(shù)N（Ｎmin≤Ｎ≤Ｎmax ）

若N已達Ｎmax，做（5）。

(8) 取N的流程組合辦法，若組合辦法取完則做（7）。

(9) 求Re，Nu

Re = W ．de/ ν

Nu =a1．Rea2．Pra3

(10)求a，K傳熱面積Ｆ

a = Nu ．λ/ de

K= 1 / 1/ah+1/ ac+γc+γc+δ/λ0

F=Q /K ．Δtm ．β

(11)由傳熱面積Ｆ求所需板片數(shù)ＮＮ

ＮＮ= F/ Fp+ 2

(12)若N＜NN，做（８）。

(13)求壓降Δp

Eu = a4．Rea5

Δp = Eu ．ρ．W2 ．ф

(14) 若Δp＞Δ允，做（８）；

若Δp≤Δ允，記載作用 ，做（８）。

注: 1．（1）、（2）、（3）依據(jù)已知條件的情況進行核算。

2．當T1-t2=T2-t1時選用Δtm = (T１-t2)+(T2-t1)/2

3．修改系數(shù)β一般0.7～0.9。

4．壓降修改系數(shù)ф ，單流程ф度=1～1.2 ，二流程、三流程ф=1.8～2.0，四流程ф=2.6～2.8。

5．a(chǎn)1、a2、a3、a4、a5為常系數(shù)。

選型核算各公式符號的意義及單位

符號

意 義

單位

符號

意 義

單位

Q

熱負荷

W

Cp

比熱KJ/kg℃

ρ

流體密度

Kg/ m3

Δtm

均勻溫差

℃

G

體積流量

m3/s

F

傳熱面積

m2

K

傳統(tǒng)系數(shù)

W/ m2℃

W

流 速

m/s

T1、T2

熱介質(zhì)進出口溫度

℃

t1、t2

熱介質(zhì)進出口溫度

℃

m

流程數(shù)

n

流道數(shù)

α

對流換熱系數(shù)

W/ m2℃

f

單通道截面積

m2

ν

運動粘度

m2/s

λ

介質(zhì)導熱系數(shù)

W/ m℃

Δp

阻力丟失

Mpa

Eu

Eu = Δp / ρ. W2

無量綱

Re

雷諾數(shù)Re = W ．de /ν

無量綱

de

當量直徑

m

Nu

Nu = de．α / γ

無量綱

Pr

普朗特數(shù)

λ0

板片導熱系數(shù)

W/ m℃

t

板 厚

m

β

修改系數(shù)

h、c

熱、冷介質(zhì)角標

γP

熱介質(zhì)污垢熱阻

m2℃/W

γc

冷介質(zhì)污垢熱阻

m2℃/W

選用板式換熱器便是要選擇板片的面積,它的選擇主要有兩種辦法，但這兩種都比較難了解，最簡略的是套用公式：

Q=K×F×Δt

Q——熱負荷

K——傳熱系數(shù)

F——換熱面積

Δt——傳熱溫差（一般用對數(shù)溫差）

傳熱系數(shù)取決于換熱器自身的結(jié)構(gòu)，每個不同流道的板片，都有自身的閱歷公式，假設不嚴厲的話，可以取2000~3000。終究算出的板換的面積要乘以必定的系數(shù)如1.2。

運用及設備
換熱器接納的顛倒放置

換熱器的設備姿勢

應筆直設備。

不要選用水平放置辦法。

只有在全面試驗并作出評估今后才干如下圖示辦法設備。

側(cè)邊朝下（圖1）的放置稍好一些，估量用作蒸發(fā)器時容量會減少25%，

冷凝器不清楚，但肯定會減低。

傾斜5 ~10°的BPHE可以把容量減少下降到可以承受的程度（圖2）。

冷凝器的放置辦法有必要使制冷劑從下面兩個接納出入，防止液阻塞（圖2）。

蒸發(fā)器應將制冷劑接納在上，防止汽阻塞（圖3）。

換熱器的設備和水側(cè)管路布置

不要讓顫動和管道的熱脹大涉及到換熱器。可采用：

—在BPHE和支架之間加橡膠墊。

—緊縮機選用減振器。

—直管段較長時，選用波紋管或其它吸振設備。

假設水路從上部接納接入并且壓力降較小，低于相應的靜壓差，那么，水就不會布滿BPHE。換熱器的上部構(gòu)成空氣腔并阻塞部分傳熱面。

一個高于進口接納的回彎可以使水布滿BPHE（圖示）。

換熱器的管路焊接


用溶劑對焊接表面清洗并去除油污。

為防止氧化并冷卻BPHE，將氮氣吹過被焊接的管路。

水側(cè)管路通水并堅持活動。焊接初步前就通水并繼續(xù)到可以手摸BPHE中止。

也可以在接納根部環(huán)繞濕布或不斷用水沖刷焊件。

焊料至少含銀45%，釬焊應在低于650 ℃下進行。

任何情況下焊件都不該逾越800 ℃。

TIG（鎢極惰性氣體保護電弧焊）焊接和保護氣是放熱量最少的焊接法，應盡量選用。

在管口壓降較大時，換熱器的不均勻分布

釬焊換熱器排汽和排水（某些流程須裝備一些附加接納）

釬焊換熱器用于冷凝器/冷凝液液位（高度）控制的危險

防止在一臺冷凝器內(nèi)使冷凝液進一步過冷，由于K冷凝遠大于K過冷，過冷面積和冷凝面積的轉(zhuǎn)化會引起大的容量改動，作用或許是控制問題并發(fā)生轟動。除此以外惰性氣體還會在冷凝器內(nèi)被有用分別，并浮在其上部。

冷凝器其他方面

冷凝器的壓力降

制冷劑一般在強制壓力下工作，該壓力使?jié)M意的壓力降可資利用。

大溫差（小流量）下的容許壓力降比小溫差（大流量）下的容許壓力降高，但溫差不該小于1～2℃。

管口的壓力降應小于20%的總壓力降，否則從第一個到終究一個通道會發(fā)生分配不均。

冷凝器的冷凝壓力

應堅持盡或許低的規(guī)劃冷凝壓力，下降冷凝壓力意味著給定制冷量下，減少緊縮機的耗能，或緊縮機耗能必守時，增加制冷量。冷凝溫度與進口水溫之差控制在5～10℃最為適合。

緊縮機工作進程中，應堅持壓力不變，當冷卻水溫下降時，冷凝壓力至少不該下降到限定值，如下降過多，熱力脹大閥就不能有滿意的壓差給出所要求的容量。

水流方向

由于冷凝器循環(huán)的負荷（冷凝量）大于蒸發(fā)器循環(huán)的負荷（制冷量），所以最好讓冷凝器循環(huán)呈逆流（熱泵循環(huán)），蒸發(fā)器循環(huán)呈順流（制冷循環(huán)）。

壓力降

從經(jīng)濟觀念啟航，可把壓力降調(diào)整到一個合理的值，壓力降小于0.2～0.3MPa時，在釬焊換熱器內(nèi)不會有腐蝕的危險。

流量和壓力降有必要一起核算，以便求出最佳值。

殼管式或套管式換熱器利于在大流量，低壓力降下作業(yè)，而釬焊換熱器則相反。

最佳流量一般是使每米流道長的壓力降大于0.04MPa，且管口壓力降約小于30%的總壓力降。

冷凝器缺點確診

容量缺少

查驗流量，溫度和壓力降等參數(shù)。判別什么現(xiàn)象引起壓力降失常。

檢查水活動受阻，來自儲液器的滿溢，以及失常動靜等檢查冷凝器表面面的溫度改動。大溫差有或許是惰性氣體阻塞，或水側(cè)阻塞，要不然是制冷劑活動受阻

若不是純水，檢查冷卻流體。若是乙二醇水溶液或類似物，可校核其濃度和/或粘度。濃度太高會削弱傳熱。

檢查冷凝器液體側(cè)中污垢情況和制冷劑側(cè)中光滑油情況蒸發(fā)器和緊縮機是否匹配。

檢查緊縮機。在額外壓力下緊縮機是否排出滿意的制冷劑到冷凝器。

若排出的比吸入的多，多出的制冷劑不能在冷凝器內(nèi)冷凝，使容量下降。是否由于緊縮機磨損構(gòu)成制冷劑的內(nèi)部泄露？轉(zhuǎn)速和電流耗費是否與其容量相一致？

容量低，但冷凝液的過冷度又太大，這意味著冷凝液液位過高，阻塞了冷凝器用于冷凝的加熱表面。此現(xiàn)象或許是系統(tǒng)中的制冷劑充灌量太多。

不安穩(wěn)性

儲液器壓力控制閥與冷凝器之間距離大，意味著冷凝液在其液位升高曾經(jīng)不得不布滿冷凝液管，即呼應時間長，與此相反，當冷凝器排液時，呼應時間短

檢查各種閥門的力學性能。尤其是脹大閥，水中的雜質(zhì)或因磨損而發(fā)生的金屬碎屑，很簡略阻塞活動并損壞閥門。假設流量減少是由阻塞所構(gòu)成，其容量相同要下降。這種被阻塞的閥門會經(jīng)過其不規(guī)則的控制運作和/或失常動靜顯露出來。

釬焊換熱器用于蒸發(fā)器

歡娛放熱系數(shù)

關(guān)于與油五溶的制冷劑，如R12，油的影響可以進步歡娛放熱系數(shù)，在R22中油的濃度在3～5%規(guī)劃內(nèi)，歡娛放熱系數(shù)隨油濃度的增加而增大，逾越5%時，歡娛放熱系數(shù)又下降。這種影響可用制冷劑-油混合物的表面張力下降，使更多的汽化核心起作用來加以闡明。油濃度高時制冷劑中油的影響可以忽略，此刻混合物粘度加大將起主導作用。

悵惘的是：猜測歡娛放熱系數(shù)是很困難的（＞9%的差錯）。

幸運的是：上述的機理在工業(yè)，尤其在制冷蒸發(fā)器中起著次要作用。

在圓形流道中筆直,向上的兩相流流態(tài)圖

直接脹大式蒸發(fā)器

制冷劑流入蒸發(fā)器進口處已部分汽化,一般對R22進口蒸汽干度約為25%,制冷劑是飽滿狀態(tài),當液體在蒸發(fā)器中上升時,壓力下降(壓力降和靜壓的原因).溫度將由進口處降至制冷劑都蒸發(fā)的狀態(tài)點.蒸汽將初步過熱.過熱度是改動的,對R22一般是5℃。

蒸汽過熱能保護壓機免受液滴(5%的不可緊縮油滴不會導致液擊)蒸發(fā)引起的沖擊.并能防止液滴沖走壓機中的油。

依照對液擊靈敏凹凸程度,分壓機類型由高到低依此是:開啟活塞式壓機,螺桿式壓機,對液擊最不靈敏的是透平壓機和渦旋式壓機。

過熱度5 ℃可將R22(飽滿溫度0 ℃)含有1.8%的液滴蒸發(fā)為100%的飽滿蒸汽(0℃)。

熱力脹大閥的選擇和設備

脹大閥和蒸發(fā)器有必要有相同的名義換熱量和過熱度。

兩只表面上相同，而效應不同的閥門，應選擇斜率小的（如圖示）。

萬一有或許發(fā)生不安穩(wěn)的系統(tǒng)，蒸發(fā)器應該規(guī)劃成其過熱度大于5℃的名義過熱度。由于正常規(guī)劃預量和垢阻，實踐規(guī)劃應該如此。這會增大斜率，但是容量有必定丟失。

選擇最大容量小于蒸發(fā)器零過熱度容量的閥門，假設轟動發(fā)生，也不會有未蒸發(fā)的制冷劑進入緊縮機的危險。

在換熱器中，由于管口速度低，危險在于：經(jīng)過脹大閥的氣態(tài)和液態(tài)制冷劑，或許分別而進入不同的流道。另一方面，假設管口流速過大，導致管口壓降相關(guān)于流道壓降要大，這將導致制冷劑分液不均。

以下的各種改進分液不均的方案都有缺陷，正確設備的脹大閥是使其進口管徑盡或許的?。ㄈ缂友b一個帶有預混器的接納）。特別對低溫制冷，欽寶的分配器是很有用的。其缺陷是它很難運用于可逆的系統(tǒng)，即當用作冷凝器時，脹大閥也應比一般情況稍大。

感溫包禁止設備在管道底部，防止油的攪擾。

制冷劑會從脹大閥的填料盒泄露出來，因而液態(tài)制冷劑會和蒸汽一起進入緊縮機。一般 闡明書闡明，感溫包應設備在壓力表的上游，防止讀數(shù)差錯，但這意味著進入緊縮機的過熱度不正確。因而，假設蒸發(fā)器和緊縮機之間有滿意的距離，感溫包要放在壓力表下流 400～600mm外，液態(tài)制冷劑可充分蒸發(fā)。感溫包將可測到正確的過熱度。傳壓管有必要設備在感溫包的下流。

感溫包和傳壓管有必要設備在水平彎頭之后的 一段水平管路上，彎頭充作汽液分別器，排除液態(tài)制冷劑和油對丈量的攪擾。

脹大閥到蒸發(fā)器的管路應平直，并且與閥門出口管徑相同。

假設緊縮機與感溫包和傳壓管之間距離太短 ，由于脹大閥沒有時間對負荷作出呼應，液態(tài)制冷劑有或許進入緊縮機。電磁閥應該盡或許近地設備于脹大閥前面。

蒸發(fā)器缺點確診

轟動（不管多么慎重，轟動都將發(fā)生）

改動靜過熱度。

將感溫包設備離蒸發(fā)器遠些。

轟動是否僅在低容量下發(fā)生？具有十分低的流道流量的蒸發(fā)器，有時作業(yè)不安穩(wěn)。

冷凝器或儲液器流量是否安穩(wěn)？其特性參數(shù)是否安穩(wěn)？

是否有熱氣旁通控制或凍住保護，它們是否是轟動的來歷？

盡量進步蒸發(fā)器中兩種介質(zhì)的溫差，使脹大閥曲線移到其斜率小于蒸發(fā)器曲線斜率的區(qū)域，供給了可容許的差錯。

檢查系統(tǒng)的制冷劑布滿度。如缺少，儲液器將跑干，脹大閥制冷劑流量不規(guī)則，這樣給蒸發(fā)器安穩(wěn)性和容量帶來影響。

容量缺少

查驗流量，溫度和壓力降等參數(shù)。壓力降是否暗示某些不正常？水活動受阻或油過多。

在不同位置交流運用溫度計。小溫差很簡略被不正確的溫度計所掩蓋。

檢查蒸發(fā)器表面面的溫度改動。大溫差有或許是水側(cè)或制冷劑側(cè)分液不均。

經(jīng)過溫度和流量的各種組合，雙檢傳熱。

檢查加熱流體。若是乙二醇水溶液或類似物，可校核其濃度和/或粘度。濃度太高會削弱傳熱，太低簡略凍住。

檢查冰的構(gòu)成。冰將損害傳熱，實踐出口溫度將升高。

檢查蒸發(fā)器液體側(cè)中污垢情況和制冷劑側(cè)中油垢情況。

冷凝器和緊縮機是否匹配

制冷劑中是否有水。在脹大閥處水將變成冰，然后阻塞制冷劑活動。

檢查冷凝器壓力。假設壓力太低，沒有滿意的壓力驅(qū)動制冷劑流過脹大閥。

不安穩(wěn)要素。它將導致容量下降。

檢查過熱度，假設大于規(guī)劃值，闡明蒸發(fā)器應能蒸發(fā)比實踐更多的制冷劑，即增大容量。

或許由于太小的閥門，管道阻礙物，過濾器過臟，結(jié)冰，儲液器跑干等等。由此蒸發(fā)器不能蒸發(fā)逾越其進入量更多的制冷劑，并且進入量太少，致使容量太低。

假設針對已被調(diào)好過熱度，脹大閥不能給予所需的容量，且靜安裝過熱度設置小，系統(tǒng)將不可能供給更多制冷劑。

將感溫包卸下，讓其加熱。感溫包溫度升高迫使脹大閥達到最大容量值，看看容量增加了嗎？

制冷劑不斷從有缺點的熱氣旁通閥漏出。于是，下降了容量。

檢查脹大閥的進口溫度。假設具有恰當高的過冷度，如裝有回熱器，比較于在冷凝壓力下進入脹大閥，有較少的液體蒸發(fā)。較低蒸汽干度下降傳熱系數(shù)。因而容量減少。

制冷劑側(cè)的污垢

發(fā)生原因

油（在傳熱面上發(fā)生絕熱的油膜）。

油分解的產(chǎn)品（在緊縮機中被加熱到逾越油的分解溫度）。

磨損和分裂（緊縮機的磨損，對傳熱不必定有害）。

水（油和水以及油的分解物會構(gòu)成污垢）

清洗和防范

一般不對制冷劑側(cè)進行清洗，除非系統(tǒng)被完全阻塞。這種污垢最或許是油極端分解物?？捎靡恍┻m合的洗滌劑清洗。

為了保證油在蒸發(fā)器中良好地經(jīng)過，制冷劑蒸汽速度或許剪切應力越大越好。剪切應力正比于單位流道長的壓力降。一般5KPa/m就滿意了。

冷凝器水側(cè)的污垢

水的類型

自來水—水質(zhì)和水溫都很好。

井水—恰當冷且潔凈及較低的微生物含量，但是生成水垢的含鹽（硫化鈣，流化鎂，碳酸鈣及碳酸鎂）濃度有時會恰當高。從簡略的過濾到精密的預處理或許是需要的。

由于水溫低，并且一般可獲得的數(shù)量很少，所以容許溫升大于冷卻塔水的水溫升，而冷卻塔水的溫升在低流量條件下為10~15℃。

冷卻塔水—冷卻塔水一般比來自同一區(qū)域的井水溫度高15~20℃。含鹽量會10倍于補充水。在污染嚴峻區(qū)域，會夾藏塵土和腐蝕性氣體。需要對其進行各種處理。冷卻塔一般規(guī)劃成約5℃的水溫降。

河水和湖水—鹽濃度一般恰當?shù)?，但是含有恰當?shù)量的固體顆粒。微生物活性（藻類，細菌和真菌）很高，有時會有農(nóng)藥。預處理是必需的，溫度一般介于井水和冷卻塔水之間。由于環(huán)境的原因，其溫升不容許逾越10℃。

城市廢水—一般含有天然農(nóng)藥，特別是自由氨。有時用吹氣法除氨。一般不能用作BPHE的冷凝器的冷卻介質(zhì)。

鹽水和海水—由于氯離子的腐蝕作用，不能用作BPHE的冷凝器的冷卻介質(zhì)。

冷凝器水側(cè)污垢的清洗

水側(cè)的腐蝕

氯化的水

水中加氯處理（如游泳池）或海水倒灌,此刻氯轉(zhuǎn)變成氯離子（Cl-)并逐漸遞增，一段時間后，氯離子濃度會增加至在板片上構(gòu)成坑蝕，腐蝕的發(fā)生比下圖所閃現(xiàn)的要低得多。

防范不要在BPHE之前立即放置加氯點，應該盡量遠些。

PH值愈高愈好，至少>7。

在BPHE進口，Cl2<0.5ppm。

水溫50～60℃時，控制Cl-<150ppm，水溫70～80℃時，控制Cl-<100ppm。

氯化鈣和溴化鋰溶液濃縮的氯化鈣溶液在高PH值和低溫（<0℃）時，不腐蝕不銹鋼。對25%濃度的氯化鈣溶液，316L可用于溫度<80℃，100%濃度時，可用于溫度<20℃。假設用抗腐蝕劑如重鉻酸鹽，對溶液進行處理，它對銅相同有腐蝕性。當設備中止工作，且使溶液的溫度升高，尤其是使溶液的PH值下降了，比如不恰當?shù)赜盟逑春?，則會引起金屬點腐蝕。上述性質(zhì)相同適用于溴化鋰溶液。

防范金屬點腐蝕是一種很快的進程，對蒸發(fā)器內(nèi)點腐蝕的影響或許是災難性的。僅僅運用抗腐蝕的工業(yè)溶液。這種溶液正確地闡明，它與銅和不銹鋼是相容的。

制冷劑側(cè)的腐蝕

氫氟氯碳化物（HCFC）的分解產(chǎn)品。在必定條件下，HCFC將分解，氯氟和氫將構(gòu)成鹽酸和氫氯酸。

HCFCS或許更簡略分解，假設氧氣存在，將加速分解。

水的存在。完全單調(diào)的氫氯酸和氫氟酸無很大的腐蝕性，在水溶液中成為最強的酸。

高溫。<100℃時，危險性很小，但當有催化劑時，分解將加速。鎳，鉻，釩等以及氧化物可以做催化劑。不銹鋼在焊接時可構(gòu)成這些氧化物。因而在焊接進程中不容許有氧化進程。

油分解進程中有機酸的構(gòu)成。當有水存在時會加速。礦物油一般不會有費事。一些新式組成油含有十分活躍的雙鍵分子，與水或氧構(gòu)成有機酸。

氨。單調(diào)的氨不會對銅腐蝕。由于水份一般是存在的，在氨制冷系統(tǒng)中，不能用銅釬焊換熱器。氨的熱力特性意味著緊縮機排氣溫度較高，有油分解的危險。這或許導致光滑缺點，以及構(gòu)成無腐蝕性的污垢。在油分解的進程中構(gòu)成的酸將被氨中和掉。

焊劑（一般不會進入換熱器）。焊劑化合物能除去金屬表面的氧化物，構(gòu)成烈性腐蝕劑。

防范常常檢查單調(diào)器。

束縛緊縮機出口溫度。

檢查過濾器。假設偶然發(fā)生阻塞，這或許是油分解物生成的痕跡。

在焊接接納時，運用氮氣保護（向接納和設備內(nèi)吹入氮氣）。

BPHE的泄露/不同類型的泄露

泄露的查找

系統(tǒng)檢查

—檢查停機程序和蒸發(fā)溫度。冷凝器中壓力是否得以控制？冬天最大冷凝壓力低會迫使蒸發(fā)溫度下降。

—檢查泊車和發(fā)起程序和假設熱沖擊或許發(fā)生的溫度改動檢查。是否冷流體遽然進入較熱的BPHE，或反之亦然？

—檢查來自其它設備的振動。是否有可減力或減振的彎頭或波紋管？

—在并聯(lián)緊縮機或BPHE情況下，當一臺機組遽然起動或泊車時，或許會導致遽然的壓力或溫度動搖。是否一切的BPHE都有自身的壓力控制器？

—在水側(cè)是否運用了電動閥或電磁閥？在BPHE之后設備電磁閥，或許導致水擊。

—是否運用了經(jīng)過調(diào)度工作時間可以半連續(xù)工作的閥門？這種閥門或許開1秒，關(guān)5秒，從關(guān)轉(zhuǎn)向開5秒，關(guān)1秒。它們是溫度，壓力突變的原因。

—水中是否含有過量的氯離子或其它腐蝕劑？試取水樣。

外部檢查

—在正對進水口處的不和蓋板上是否有鼓包？

—兩邊是否有變形痕跡？

—接納銜接是否密封？

—檢查表面是否有運送或設備損壞？

嚴峻冰凍-水溫控制不當，構(gòu)成整臺產(chǎn)品鼓起。

部分冰凍-水溫控制不當，短期在低于0℃工作。

焊接接納時溫控不當-施焊接納時，無恰當?shù)慕禍卮胧?，過高的溫度傳遞到接納底部或靠近的板片上，構(gòu)成泄露。

板片微裂紋-出廠時板片有非貫穿性的裂紋，一段時間工作后板片被擊穿。

規(guī)劃不當(中心距離095等)-雙系統(tǒng)中氟側(cè)中心距離處無加強板，一段時間工作后板片構(gòu)成疲乏損壞。

BPHE凍住的防止/設備

水凍住進程

壁溫恰好是0℃時，不會結(jié)冰，有必要有必定的過冷度。

干流水溫靠近0℃時，冰層會逐漸加厚終究把整個流道阻塞。

在一個直接脹大蒸發(fā)器里，制冷劑的進口溫度一般要比蒸發(fā)溫度高出1.5-2.5℃?；顒愚k法一般是逆流，即溫度最低的水將遇到溫度最低的液態(tài)制冷劑。

在一般的安穩(wěn)工作工況下，當壁溫還沒有降到0℃以下時蒸發(fā)溫度或許已經(jīng)遠低于0℃了。但這種情況會在哪里發(fā)生？

—很難承認。取決于溫度分布，水和制冷劑的壓力降等要素。

—先在一個流道內(nèi)結(jié)冰，流道阻力增加而使水流量減小，水溫文壁溫被冷卻到更低的程度，結(jié)更多的冰，直至板片分裂。

—只需蒸發(fā)溫度低于0℃，凍住都有或許發(fā)生。

乙二醇或鹽溶液的凍住凍住時，構(gòu)成的冰晶體中含有純水，因而該冰晶體的融點是0℃。所以當溫度升高時“冰”依然存在，與水結(jié)的冰將融化有所不同。

由于這種結(jié)冰滯后作用，或許在蒸發(fā)器中出現(xiàn)冰的集結(jié)現(xiàn)象。所幸的是溶液冰晶體中含有乙二醇或鹽，因而它更象一團松懈的泥漿而不象純冰那樣是鞏固的一塊